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二次热循环对2.25Cr1Mo钢组织的影响

胡传顺,秦华,马喜龙,朱健

石油化工高等学校学报 2012, 25 (3): 64-66. DOI: 10.3969/j.issn.1006-396X.2012.03.014

摘要（397）

PDF （363KB）（268）

通过扫描电镜（ＳＥＭ）、能谱（ＥＤＳ）分析方法，对２．２５Ｃｒ１Ｍｏ钢经受二次热循环后的组织进行了分析。结果表明，经过二次热循环作用，获得贝氏体组织。但经第一次峰值温度热循环作用所形成的粗大原奥氏体晶界，并未在第二次热循环作用后产生细化，仍然保持第一次热循环所形成的粗大的原奥氏体晶界形态。能谱分析结果表明，微区成分比较均匀，说明试样经受第二次热循环作用后，奥氏体均质化进行得较为充分。颗粒状组织微区成分与基体相比，铬元素含量增高，可推测颗粒状组织形成了以Ｆｅ，Ｃｒ为主的第二相碳化物。

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三次热循环对2.25Cr1Mo钢组织的影响

王亚新,胡传顺,秦华,马喜龙

石油化工高等学校学报 2012, 25 (2): 70-72. DOI: 10.3969/j.issn.1006-396X.2012.02.015

摘要（422）

PDF （392KB）（384）

通过扫描电镜（ＳＥＭ）、能谱（ＥＤＳ）分析方法，对２．２５Ｃｒ１Ｍｏ钢经受三次热循环后的组织进行了分析。结果表明，经过三次热循环作用，获得贝氏体组织。经三次热循环—三次热循环中最高峰值温度１１９５℃，三次热循环总的ｔ８／５达９７ｓ以上的作用时，晶粒尺寸并未发生明显长大。由于第一次热循环冷却过程中没有发生相变，没能产生第二次热循环峰值温度的晶粒细化作用使晶粒尺寸细化。试样热循环作用后，对试样的能谱分析结果表明，析出相微区成分相近，以Ｆｅ元素为主要成分，可推测形成了Ｆｅ，Ｃｒ，Ｍｏ碳化物析出向。

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Ni-Cu-P镀层在氢氟酸溶液中的耐蚀性研究

刘文涛,王洪志,胡传顺,梁平,秦华,李壮

石油化工高等学校学报 2011, 24 (5): 83-85. DOI: 10.3696/j.issn.1006-396X.2011.05.022

摘要（727）

PDF （588KB）（453）

为了改善20R钢在氢氟酸介质中的耐蚀性,采用化学镀技术在该材料表面制备了Ni-Cu-P三元合金镀层。通过金相显微镜和X射线衍射观察和分析了镀层的表面形貌和组成,通过浸泡法、电化学系统测试了20R钢和镀层在氢氟酸溶液中的腐蚀性能。结果表明:Ni-Cu-P镀层能顺利地在20R钢表面发生沉积,镀层光滑、致密、无裂纹,阻隔了氢氟酸与20R钢的直接接触。镀层在氢氟酸溶液中更容易发生钝化,具有一定的耐蚀性能。

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氢氟酸浓度对Ni-Cu-P镀层耐蚀性的影响

王洪志,胡传顺,潘晓丽,梁平,朱健,秦华

石油化工高等学校学报 2011, 24 (4): 84-87. DOI: 10.3696/j.issn.1006-396X.2011.04.021

摘要（666）

PDF （374KB）（444）

利用金相显微镜观察了Ni-Cu-P化学镀层的表面形貌,采用浸泡法与电化学阻抗谱测试了Ni-Cu-P 镀层在不同浓度氢氟酸溶液中的耐蚀性。结果表明,Ni-Cu-P镀层均匀、致密,在氢氟酸介质中表现出良好的耐蚀性能,且随着氢氟酸溶液浓度的增大,镀层的腐蚀速率呈先升高后降低的趋势。

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热处理工艺对2.25Cr1Mo0.25V钢相变温度的影响

马喜龙,胡传顺,秦华,蒋应田

石油化工高等学校学报 2011, 24 (3): 79-81. DOI: 10.3696/j.issn.1006-396X.2011.03.019

摘要（567）

PDF （239KB）（521）

采用热膨胀法测试了不同热处理工艺条件下2.25CrlMo0 .25V 钢的相变温度Ac1 和Ac3 。结果表明, 该钢经退火处理后的相变温度分别为797 .1 ℃和886.2 ℃, 经淬火处理后的相变温度分别为801.3 ℃和891 .4 ℃, 经调质处理后相变温度分别为809.2 ℃和898 .7 ℃。不同组织对相变温度有影响, 实际生产中应考虑热处理对组织和性能的影响。

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